今天咱们分享一个供电设计吧，有需要具体资料的还是提前联系我一下。
巷道名称：S1306切眼巷道用途：该巷道是S1306工作面回风系统的重要部分，满足S1306工作面通风、采煤等要求。
该巷道设计总长度为357米。
该巷道开口位置在S1306胶带顺槽，结合现场巷道位置关系、长度，该工作面动力配电点位置选择S1306胶带顺槽4#联巷动力配电点处，距离开口位置约1200米。
局扇安装在S1306胶带顺槽3#联巷处。
二、供电系统的拟定S1306切眼反掘工作面掘进动力供电系统，工作面低压1140V引自S1306胶顺4#联巷动力配电点，该配电点10kV高压引自南一盘区变电所1016高压开关。
局扇供电1140V I回路引自南辅运3#联巷局扇变电所（F5#移动式变压器KBSGZY—400/10/1.14）F7高开，南辅运3#联巷局扇变电所（F6#移动式变压器KBSGZY—400/10/1.14）F8高开。
动力负荷为547kW，局扇负荷为220 KW，工作面总装机负767KW。
南一盘区变电所1016高开输出一趟MYPTJ-8.7/10 3×50㎜2-2000m高压电缆至S1306胶顺4#联巷动力配电点1#高开，经1#移动变电站变低压1140V满足S1306切眼反掘工作面动力供电需求。
局扇由南辅运3#联巷局扇变电所F7、F8移动式变压器（KBSGZY—400/10/1.14），经移动式变压器变为1140V，双回路输出两趟MYP-0.66/1.14 3×50+1×25㎜2 600m 煤矿用移动屏蔽电缆至S1306切眼反掘工作面风机群。
S1306切眼反掘瓦斯电闭锁、风电闭锁断电为S1306胶顺4#联巷动力配电点1#移变。
三、S1306切眼反掘工作面设备配备负荷统计用负荷统计（表一）序号 设备名称 Pe（KW） Ie（A） Ue（V） 台数1 综掘机 160+90 167 1140 12 皮带机 2*55 73.7 1140 13 涨拉泵 1.5 1 1140 14 皮带机 90 60 1140 15 涨紧绞车 7.5 5.4 1140 26 40T煤溜 55 36.8 1140 1总计 5477 局扇 2×45 30 1140 4电气设备（表二）序号 设 备 名 称 规 格 型 号 数量（台）1 高压防爆开关 PJG50-200 12 高压防爆开关 PBG-200/10Y 13 移动变压站 KBSGZY-630/10/1.14 34 馈电开关 KBZ—400 85 磁力起动器 QJZ-30 36 软启动开关 QJR-200 17 软启动开关 QJR-400 18 双回路双电源磁力起动器 QBZ-2*120 29 综保 ZBZ-4.0 110 磁力起动器 QJZ-80 1四、变电站的容量校验及高压防爆开关的选择验算（一）变电站容量校验1、计算公式：Sbj=Kx×ΣPe/COSφpjKx=0.4+0.6×Pmax/ΣPe式中：S—————成组设备的计算负荷，即变电站的计算容量；kVACOSφpj——该组设备的加权平均功率因数（取0.8）Kx————成组设备的需用系数Pmax———最大电动机的额定容量，KW2、1#移动变电站的容量校验：1#移动变电站的验算：Kx=0.4+0.6×160/547=0.58Sbj=0.58×547/0.8=39k6.6VA <630kVAF17#移动变电站的验算：Kx=0.4+0.6×110/220=0.7Sbj=0.7×220/0.8=192.5 kVA<400kVAF18#移动变电站的验算：Kx=0.4+0.6×180/343.5=0.71Sbj=0.71×343.5/0.8=304 kVA<630kVA（二） 高压防爆开关的验算1、计算公式：In= Kx×ΣPe/（√3×Ue×COSφpj）Kx=0.4+0.6×Pmax/ΣPe公式中：In——向多台电动机供电设备长时工作电流COSφpj——负荷设备的加权平均功率因数（取0.8）Ue———电网额定电压（kV）Kx———需用系数2、1016高压防爆开关的选型：Kx=0.4+0.6×160/1268=0.48In= 0.48×1137/（√3×10×0.8）=39.75(A)高压开关选型：PJG50-200 （200A）因200/39.75=5.03>1.2 (1.2为安全系数)故满足要求。
3、1#高压防爆开关选型：Kx=0.4+0.6×160/1268=0.48In= 0.48×1137/（√3×10×0.8）=39.75(A)高压开关选型：PBG-200/10Y（200A）因200/39.75=5.03>1.2 (1.2为安全系数)故满足要求。
4、F7、F8高压防爆开关选型：Kx=0.4+0.6×110/220=0.7In= 0.7×220/（√3×10×0.8）=11.11(A)高压开关选型：PBG-200/10Y（50A）因50/11.11=4.5>1.2 (1.2为安全系数)故满足要求。
五、电缆的选择（一）高压电缆的选择、校验1、选择原则（1）根据经济电流密度初选电缆截面 S= In/JS——电缆的计算截面，mm2In——电缆线路的长时工作电流，AJ——经济电流密度，A/ mm2 （取2 ）(2) 按长时允许电流检验所选电缆截面 KIy> In Iy——电缆允许载流量，A K——环境温度不同时载流量的校正系数，取1.0 故校验公式：Iy> In（3）按正常工作时允许的电压损失校验△U%=K×P×L△U%——电压损失百分数 K——每兆瓦公里负荷矩电缆中损失的百分数P——电缆输送的有功功率，MW L——电缆线路长度，Km（4）按短路电流校验电缆的热稳定性 Smin=Id（3）√T/C<S Smin——短路时电缆最小热稳定截面，mm2 Tj——短路电流作用假想时间，取0.25S Id（3）——三相短路电流稳定值，A C——热稳定系数，1202、1016高压回路电缆的校验 （1） In=45A(额定电流）S=45/2=22.5mm2初选S=50mm2, 即MYPTJ- 3×50+3×25 mm2(载流量Iy=170A)（2）Iy=170A>45A（3）△U%=1.12%<7%（4）Id（3）=4124A 《计算过程详见章节七，17》Smin=4124×√0.25/120=17.2mm2<50 mm23、局扇F7、F8高压出线电缆L15、L16的校验 （1）In=13.8A（额定电流）S=13.8/2=6.9mm2初选S=50mm2,即MYPTJ- 3×50+3×16 mm2(载流量Iy=170A)（2）Iy=175A>13.8A（3）△U%=0.18%<7%（4）Id（3）=3285A 《计算过程详见章节七17》Smin=3285×√0.25/120=13.68mm2<50 mm2（二）低压电缆的选择、校验1、选择原则（1）按长时允许电流选择电缆截面 KIy> In Iy——电缆长时允许载流量，A K——环境温度不同时载流量的校正系数，取1.0（2）按正常工作时允许的电压损失校验对于1140V电网：△Uy=1140×5%=57V对于660V电网： △Uy=660×5%=33V△U=△Uz+△Ug+△Ub Kf×Pe×Lz×1000△ Uz=—————————— Ue×D×Sz×η Kf×Pe×Lg×1000△Ug=—————————— Ue×D×Sg△Ub=√3×In× (Rb×COSφ+ Xb Sinφ)式中：△U——整个低压电网的电压损失，V△Uz——支线电缆的电压损失，V△Ug——干线电缆的电压损失，V△Ub——变压器电压损失，VPe——电动机的额定功率。
KWKf——负荷系数Lz、Sz——支线电缆的长度，m；截面积mm2Lg 、Sg——干线电缆的长度，m；截面积mm2COSφ——该电缆的功率因数D——铜芯电缆的电导率，m/（Ω.mm2 ）＜取42.5＞In——变压器的负荷电流，ARb 、Xb——变压器折算到二次侧每相电阻与电抗，Ω（3）按起动条件校验电缆截面对于1140V电网：△Uy=1140×25%=285V对于660V电网： △Uy=660×25%=165V△U=△Uz+△Ug+△Ub √3×Iqz×Lz×COSφ△Uz=—————————————— D×Sz √3×Iqg×Lg×COSφ△Ug=—————————————— D×Sg△Ub=√3×Iqb× (Rb×COSφ+ Xb Sinφ)式中：△U——起动时整个低压电网的电压损失，V△Uz——起动时支线电缆的电压损失，V△Ug——起动时干线电缆的电压损失，V△Ub——起动时变压器电压损失，VCOSφ——功率因数Iqz——起动时在额定电压下的起动电流，AIqg——起动时干线电缆的电流，AIqb——起动时变压器的负荷电流，A2、1#移动变电站低压回路电缆的选型及校验（1）按长时允许电流校验 A：综掘机电缆L7选型：Kx=0.4+0.6×160/547=0.58In= 0.58×547/（√3×1.2×0.8）=190(A)初选电缆MYP-1.14 3*16+1*10（载流量Iy=80＞36.8A）C：涨拉泵电缆L8选型：涨拉泵电机额定电流：Ie=1A初选电缆：MYP-1.14 3*4+1*4（载流量Iy=32A＞1A）D：皮带机电缆L13选型：皮带机电机额定电流：Ie=60A初选电缆：MYP-1.14 3*25+1*10（载流量Iy=100A＞60A）E：涨紧绞车电缆L9选型：涨紧绞车电机额定电流：Ie=5A初选电缆：MYP-1.14 3*4+1*10（载流量Iy=32A＞5A）F：电滚筒电缆L11选型：电滚筒电机额定电流：Ie=14.7A初选电缆：MYP-1.14 3*25+1*10（载流量Iy=100A＞14.7A）G：干线电缆L3选型：额定电流：Ie=166A初选电缆：MYP-1.14 3*95+1*50（载流量Iy=265A＞166A）H：干线电缆L4选型：额定电流：Ie=40A初选电缆：MYP-1.14 3*95+1*50（载流量Iy=265A＞40A）（2）按正常工作时允许电压损失校验电缆截面：综掘机电缆L7的电压损失：△Uz=0.6×160×800×1000/（1200×42.5×95×0.95）=16.68V皮带机电缆L9的电压损失：△Uz=0.6×110×5×1000/（1200×42.5×25×0.95）=0.42V涨拉泵电缆L8的电压损失：△Uz=0.6×1.5×5×1000/（1200×42.5×4×0.95）=0.023V皮带机电缆L13的电压损失：△Uz=0.6×90×800×1000/（1200×42.5×25×0.95）=35V涨紧绞车电缆L9的电压损失：△Uz=0.6×7.5×30×1000/（1200×42.5×4×0.95）=0.69VⅠ回局扇电缆L17的电压损失：△Uz=0.7×110×600×1000/（1200×42.5×50×0.95）=19.07VⅡ回局扇电缆L18的电压损失：△Uz=0.7×110×600×1000/（1200×42.5×50×0.95）=19.07V故以综掘机电缆的电压损失△Uz=16.68V进行计算干线电缆L3的电压损失：△Ug=0.6×413×300×1000/（1200×42.5×95×0.95）=16.15V干线电缆L4的电压损失：△Ug=0.6×97.5×650×1000/（1200×42.5×95×0.95）=8.26V移动变电站的电压损失：△Ub=√3×187.2× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=11.8V总电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=16.8+14.4+11.8=43<57V（3）按起动条件校验电缆截面起动时综掘机电缆L7的电压损失：△Uz=√3×(8×107) ×100×0.8/（95×42.5）=29.3V起动时皮带机电缆L10的电压损失：△Uz=√3×(8×36.8)×15×0.8/（16×42.5）=8.99V起动时皮带机电缆L13的电压损失：△Uz=√3×(8×60)×20×0.8/（25×42.5）=12.5V起动时张拉泵电缆L8的电压损失：△Uz=√3×(8×1)×10×0.8/（4×42.5）=0.65V起动时涨紧绞车电缆L9的电压损失：△Uz=√3×(8×5)×40×0.8/（4×42.5）=13V起动时电滚筒电缆L6的电压损失：△Uz=√3×(8×36.8)×50×0.8/（25×42.5）=19V起动时干线电缆L3的电压损失：△Ug=√3×(8×166) ×300×0.8/(42.5×95)=136V起动时干线电缆L4的电压损失：△Ug=√3×(8×39) ×650×0.8/(42.5×95)=69.6V起动时移动变电站的电压损失：△Ub=√3×（4×187）× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=47.34V则起动时总的电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=29.3+121.8+47.34=198.44V<285V故电缆选型满足要求起动时局扇电缆L19的电压损失：△Uz=√3×(8×30)×25×0.8/（16×42.5）=12V起动时干线电缆L18的电压损失：△Ug=√3×(8×30) ×600×0.8/(42.5×50)=93.89V起动时移动变电站的电压损失：△Ub=√3×（4×30）× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=7.5V则起动时总的电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=12+93.89+7.5=113.39V<285V故电缆选型满足要求。
MYP-1.14 3*16+1*10（载流量Iy=80＞36.8A）C：涨拉泵电缆L8选型：涨拉泵电机额定电流：Ie=1A初选电缆：MYP-MYP-1.14 3*4+1*4（载流量Iy=32A＞1A）D：皮带机电缆L13选型：皮带机电机额定电流：Ie=60A初选电缆：MYP-1.14 3*25+1*10（载流量Iy=100A＞60A）E：涨紧绞车电缆L9选型：涨紧绞车电机额定电流：Ie=5A初选电缆：MYP-1.14 3*4+1*10（载流量Iy=32A＞5A）F：电滚筒电缆L11选型：电滚筒电机额定电流：Ie=14.7A初选电缆：MYP-1.14 3*25+1*10（载流量Iy=100A＞14.7A）G：干线电缆L3选型：额定电流：Ie=166A初选电缆：MYP-1.14 3*95+1*50（载流量Iy=265A＞166A）H：干线电缆L4选型：额定电流：Ie=40A初选电缆：MYP-1.14 3*95+1*50（载流量Iy=265A＞40A）（2）按正常工作时允许电压损失校验电缆截面：综掘机电缆L7的电压损失：△Uz=0.6×160×800×1000/（1200×42.5×95×0.95）=16.68V皮带机电缆L9的电压损失：△Uz=0.6×110×5×1000/（1200×42.5×25×0.95）=0.42V涨拉泵电缆L8的电压损失：△Uz=0.6×1.5×5×1000/（1200×42.5×4×0.95）=0.023V皮带机电缆L13的电压损失：△Uz=0.6×90×800×1000/（1200×42.5×25×0.95）=35V涨紧绞车电缆L9的电压损失：△Uz=0.6×7.5×30×1000/（1200×42.5×4×0.95）=0.69VⅠ回局扇电缆L17的电压损失：△Uz=0.7×110×600×1000/（1200×42.5×50×0.95）=19.07VⅡ回局扇电缆L18的电压损失：△Uz=0.7×110×600×1000/（1200×42.5×50×0.95）=19.07V故以综掘机电缆的电压损失△Uz=16.68V进行计算干线电缆L3的电压损失：△Ug=0.6×413×300×1000/（1200×42.5×95×0.95）=16.15V干线电缆L4的电压损失：△Ug=0.6×97.5×650×1000/（1200×42.5×95×0.95）=8.26V移动变电站的电压损失：△Ub=√3×187.2× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=11.8V总电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=16.8+14.4+11.8=43<57V（3）按起动条件校验电缆截面起动时综掘机电缆L7的电压损失：△Uz=√3×(8×107) ×100×0.8/（95×42.5）=29.3V起动时皮带机电缆L10的电压损失：△Uz=√3×(8×36.8)×15×0.8/（16×42.5）=8.99V起动时皮带机电缆L13的电压损失：△Uz=√3×(8×60)×20×0.8/（25×42.5）=12.5V起动时张拉泵电缆L8的电压损失：△Uz=√3×(8×1)×10×0.8/（4×42.5）=0.65V起动时涨紧绞车电缆L9的电压损失：△Uz=√3×(8×5)×40×0.8/（4×42.5）=13V起动时电滚筒电缆L6的电压损失：△Uz=√3×(8×36.8)×50×0.8/（25×42.5）=19V起动时干线电缆L3的电压损失：△Ug=√3×(8×166) ×300×0.8/(42.5×95)=136V起动时干线电缆L4的电压损失：△Ug=√3×(8×39) ×650×0.8/(42.5×95)=69.6V起动时移动变电站的电压损失：△Ub=√3×（4×187）× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=47.34V则起动时总的电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=29.3+121.8+47.34=198.44V<285V故电缆选型满足要求起动时局扇电缆L19的电压损失：△Uz=√3×(8×30)×25×0.8/（16×42.5）=12V起动时干线电缆L18的电压损失：△Ug=√3×(8×30) ×600×0.8/(42.5×50)=93.89V起动时移动变电站的电压损失：△Ub=√3×（4×30）× (0.00576×0.85+ 0.05972×0.53)=7.5V则起动时总的电压损失：△U=△Uz+△Ug+△Ub=12+93.89+7.5=113.39V<285V故电缆选型满足要求。
3、以相同原则进行计算选型：高压电缆L1、L2、L15、L16： MYPTJ-3*50+3*25综掘机电缆L7： MYP-3*95+1*50皮带机电缆L10、L13： MYP-3*25+1*10涨拉泵电缆L8： MYP-3*4+1*4涨紧绞车电缆L9：MYP-3*4+1*4电滚筒L11电缆： MYP-3*25+1*10局扇电缆L17、L18： MYP-3*50+1*25六、S1306切眼反掘工作面电缆选型统计表机电科位 电缆型号 数量（根） 每根长度（米） 电压等级（kV）高压电缆 MYPTJ-3*50+1*25 1 2000 10综掘机低压电缆 MYP-3*95+1*50 2 300+1000 1.14皮带机电缆 MYP-3*16+1*10 1 15 1.14皮带机电缆 MYP-3*25+1*10 1 20 1.14涨拉泵电缆 MYP-3*4+1*4 1 15 1.14局扇电缆 MYP-3*50+1*25 2 600 1.14涨紧绞车电缆 MYP-3*4+1*10 2 15 1.14七、短路电流计算（一）计算公式：1、高压线路短路电流计算（1）系统电抗Xx=Up2/Sd ，ΩUp——高压线路平均电压，kVSd——母线上短路容量，MVA（2）输电线路的阻抗线路电抗 XL=xL ，ΩX——输电线路单位长度上的电抗，Ω/km（10kV电缆取0.08）L——输电线路的长度，km线路电阻 R=L/D×S ，ΩL——电缆长度，MD——铜芯电缆的电导率，m/（Ω•mm2）(取42.5)S——电缆芯线截面，mm2（3）短路回路的总阻抗Z=√（∑R）2+（∑X）2（4）短路电流的计算三相短路电流：Id(3)=Up/√3×ZUp——短路点所在电网的平均电压，VZ——短路点至母线的阻抗两相短路电流：Id(2) ≈ 0.87 Id(3)2、低压线路短路电流计算（1）系统电抗Xx=Up2/Sd ，ΩUp——高压线路平均电压，kVSd ——母线上短路容量，MVA（根据设计院提供433 MVA）（2）高压电缆的阻抗折合到变压器二次侧数值Rg＇Xg＇Rg＇=Rg×(U2/U1)2Xg＇=Xg×(U2/U1)2Rg＇Xg＇——分别为元件的实际电阻和电抗，ΩRg、Xg——分别为折算前的等效电阻与电抗，ΩU1————元件所在电网的平均电压U2————短路点所在电网的平均电压（3）变压器的阻抗（电阻忽略不计）Xb ≈ZB =Ud%×Ub2 /SbXb ————变压器的电抗，ΩZB ————变压器的电抗，ΩUd%————变压器短路电压百分数，（630kVA取6%，1000kVA取6.5%）Ub ————变压器二次侧的额定电压，kVSb ————变压器的额定容量，MVA（4）低压输电线路的阻抗线路电抗 XL=xL ，ΩX——输电线路单位长度上的电抗，Ω/km（1．2kV电缆线路取0.07）L——输电线路的长度，km线路电阻 R=L/D×S ，ΩL——电缆长度，MD——铜芯电缆的电导率，m/（Ω•mm2）(取42.5)S——电缆芯线截面，mm2（5）短路电流的计算三相短路电流Id(3) =Up/√3×ZUp——短路点所在电网的平均电压，VZ——短路点至母线的阻抗两相短路电流Id(2) ≈0.87 Id(3)（二）短路电流计算1016高压短路时系统电抗：Xx=10.52/126=0.875Ω高压电缆的阻抗(MYPTJ 3*50 2000M)Xg=0.08×2=0.16ΩRg=0.94Ω短路回路的总阻抗:ΣX=0.875+0.16=1.035ΩΣR=0.94ΩZ=√1.0352+0.942=1.4Ω1016高开短路电流:Id(3) =10000/（√3×1.4）=3333AId(2) ≈ 0.87 ×3333=2900AF7、F8高压短路时系统电抗：Xx=10.52/70=1.575Ω高压电缆的阻抗(MYPTJ 3*50 40M)Xg=0.08×0.04=0.0032ΩRg=40/42.5×50=0.019Ω短路回路的总阻抗:ΣX=1.575+0.0032=1.5782ΩΣR=0.019ΩZ=√1.57822+0.0192=1.58ΩF7、F8高开短路电流Id(3) =10000/（√3×1.58）=3285AId(2) ≈ 0.87 ×3285=2858A2、低压短路时系统电抗折算到低压侧：Xx=1.142/70=0.0186Ω高压电缆的阻抗折算到低压侧:Xg＇=0.556×(1.14/10)2=0.007ΩRg＇=0.735×(5+1*50皮带机电缆L10、L13： MYP-3*25+1*10 涨拉泵电缆L8： MYP-3*4+1*4涨紧绞车电缆L9：MYP-3*4+1*4电滚筒L11电缆： MYP-3*25+1*10局扇电缆L17、L18： MYP-3*50+1*25六、S1306切眼反掘工作面电缆选型统计表机电科位 电缆型号 数量（根） 每根长度（米） 电压等级（kV）高压电缆 MYPTJ-3*50+1*25 1 2000 10综掘机低压电缆 MYP-3*95+1*50 2 300+1000 1.14皮带机电缆 MYP-3*16+1*10 1 15 1.14皮带机电缆 MYP-3*25+1*10 1 20 1.14涨拉泵电缆 MYP-3*4+1*4 1 15 1.14局扇电缆 MYP-3*50+1*25 2 600 1.14涨紧绞车电缆 MYP-3*4+1*10 2 15 1.14七、短路电流计算（一）计算公式：1、高压线路短路电流计算（1）系统电抗Xx=Up2/Sd ，ΩUp——高压线路平均电压，kVSd——母线上短路容量，MVA（2）输电线路的阻抗线路电抗 XL=xL ，ΩX——输电线路单位长度上的电抗，Ω/km （10kV电缆取0.08）L——输电线路的长度，km 线路电阻 R=L/D×S ，ΩL——电缆长度，MD——铜芯电缆的电导率，m/（Ω•mm2）(取42.5)S——电缆芯线截面，mm2（3）短路回路的总阻抗Z=√（∑R）2+（∑X）2（4）短路电流的计算三相短路电流：Id(3)=Up/√3×ZUp——短路点所在电网的平均电压，VZ——短路点至母线的阻抗两相短路电流：Id(2) ≈ 0.87 Id(3)2、低压线路短路电流计算（1）系统电抗Xx=Up2/Sd ，ΩUp——高压线路平均电压，kVSd ——母线上短路容量，MVA（根据设计院提供433 MVA）（2）高压电缆的阻抗折合到变压器二次侧数值Rg＇Xg＇Rg＇=Rg×(U2/U1)2 Xg＇=Xg×(U2/U1)2Rg＇Xg＇——分别为元件的实际电阻和电抗，ΩRg、Xg——分别为折算前的等效电阻与电抗，ΩU1————元件所在电网的平均电压U2————短路点所在电网的平均电压（3）变压器的阻抗（电阻忽略不计）Xb ≈ZB =Ud%×Ub2 /Sb Xb ————变压器的电抗，ΩZB ————变压器的电抗，ΩUd%————变压器短路电压百分数，（630kVA取6%，1000kVA取6.5%）Ub ————变压器二次侧的额定电压，kVSb ————变压器的额定容量，MVA（4）低压输电线路的阻抗线路电抗 XL=xL ，ΩX——输电线路单位长度上的电抗，Ω/km （1．2kV电缆线路取0.07）L——输电线路的长度，km线路电阻 R=L/D×S ，ΩL——电缆长度，MD——铜芯电缆的电导率，m/（Ω•mm2）(取42.5)S——电缆芯线截面，mm2（5）短路电流的计算三相短路电流Id(3) =Up/√3×ZUp——短路点所在电网的平均电压，VZ——短路点至母线的阻抗两相短路电流Id(2) ≈0.87 Id(3) （二）短路电流计算1016高压短路时系统电抗：Xx=10.52/126=0.875Ω高压电缆的阻抗(MYPTJ 3*50 2000M)Xg=0.08×2=0.16ΩRg=0.94Ω短路回路的总阻抗: ΣX=0.875+0.16=1.035ΩΣR=0.94ΩZ=√1.0352+0.942=1.4Ω1016高开短路电流:Id(3) =10000/（√3×1.4）=3333AId(2) ≈ 0.87 ×3333=2900AF7、F8高压短路时系统电抗：Xx=10.52/70=1.575Ω高压电缆的阻抗(MYPTJ 3*50 40M)Xg=0.08×0.04=0.0032ΩRg=40/42.5×50=0.019Ω短路回路的总阻抗: ΣX=1.575+0.0032=1.5782ΩΣR=0.019ΩZ=√1.57822+0.0192=1.58ΩF7、F8高开短路电流Id(3) =10000/（√3×1.58）=3285AId(2) ≈ 0.87 ×3285=2858A2、低压短路时系统电抗折算到低压侧：Xx=1.142/70=0.0186Ω高压电缆的阻抗折算到低压侧:Xg＇=0.556×(1.14/10)2=0.007ΩRg＇=0.735×(1.14/10)2=0.01Ω变压器的阻抗:Xb ≈ZB =7%×1.142 /0.63=0.144Ω低压干线电缆的阻抗XL=0.07×0.3+0.07×1=0.091ΩRL=300/（42.5×95）+800/（42.5×95）=0.272Ω电弧电阻: R=0.01Ω短路回路的总阻抗:ΣX=0.0186+0.007+0.144+0.091=0.2606ΩΣR=0.01+0.272+0.01=0.292ΩZ=√（0.26062+0.2922）=0.39Ωd03点短路电流:Id(3) =1140/（√3×0.39）=1893AId(2) ≈ 0.87 ×1893=1647A根据以上相同原理计算，可得：d04点短路时Id(3) =2414AId(2) ≈2101A d05点短路时Id(3) =2316AId(2) ≈2015A 八、保护校验（一）公式 Id(2)/Iz≥1.5 Id(2)——被保护电缆干线或直线距变压器最远点的两相短路电流Iz——过流保护装置的电流整定值 A1.5——保护装置的可靠系数 1、对保护电缆干线的装置校验公式： Id(2)≥I0e+KX∑Ie 2、对保护电缆干线的装置公式 Iz≥I0e Iz——过流保护装置的电流整定值 AI0e——容量最大的电动机的额定电流，对于有数台电动机同时启动的工作机械，若其总功率大于单台启动的容量最大电动机功率时，I0e则为这几台同时启动的电动机的额定启动电流之和 A∑Ie——其余电动机的额定电流之和 AKX——需用系数（取0.6—0.8）（二）校验计算 1、对综掘机保护装置的校验 Iz=8×107=856A 1687/856=1.97＞1.5 满足灵敏度要求 2、局扇馈电保护装置的校验 Iz=8×65=520A 918/520=1.77＞1.5 满足灵敏度要求 3、风机切换保护装置的校验 Iz=8×35=280A867/280=3.1＞1.5 满足灵敏度要求 根据以上相同原理校验其他保护装置的灵敏度全部符合要求（略）其他低压开关均根据《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》进行电缆支线保护的计算和校验，结果全部满足供电要求，计算经过略。
九、局部接地系统的安装1、高压电缆连接器，变压器高、低压配电装置和本体，皮带机头电气硐室电气设备，打设主接地极并用裸铜线与电气设备外壳连接。
馈电开关灯含有漏电试验的电气设备必须采用不小于10mm2的阻燃橡套电缆与辅助接地极连接。
主接地极与辅助接地极打设的距离不得小于5m。
2、局部接地极最好打设在巷道旁边的水沟内，以减少接地电阻值。
如无水沟时，则应打设在潮湿地方，打设的主、辅接地极必须曹永管径不小于35mm，长度不小于1.5mm的镀锌管钢，管子要钻20个直径不小于5mm的透眼，便于灌盐水，以降低接地电阻值。
3、任一主接地极断开时，井下总接地网上任一点保护接地点的接地电阻值，不得超过2Ω,局部接地极与接地网连接前，实测接地电阻值不得大于80Ω。
1.14/10)2=0.01Ω变压器的阻抗:Xb ≈ZB =7%×1.142 /0.63=0.144Ω低压干线电缆的阻抗XL=0.07×0.3+0.07×1=0.091ΩRL=300/（42.5×95）+800/（42.5×95）=0.272Ω电弧电阻: R=0.01Ω短路回路的总阻抗:ΣX=0.0186+0.007+0.144+0.091=0.2606ΩΣR=0.01+0.272+0.01=0.292ΩZ=√（0.26062+0.2922）=0.39Ωd03点短路电流:Id(3) =1140/（√3×0.39）=1893AId(2) ≈ 0.87 ×1893=1647A根据以上相同原理计算，可得：d04点短路时Id(3) =2414AId(2) ≈2101A d05点短路时Id(3) =2316AId(2) ≈2015A 八、保护校验（一）公式 Id(2)/Iz≥1.5 Id(2)——被保护电缆干线或直线距变压器最远点的两相短路电流Iz——过流保护装置的电流整定值 A1.5——保护装置的可靠系数 1、对保护电缆干线的装置校验公式： Id(2)≥I0e+KX∑Ie 2、对保护电缆干线的装置公式 Iz≥I0e Iz——过流保护装置的电流整定值 AI0e——容量最大的电动机的额定电流，对于有数台电动机同时启动的工作机械，若其总功率大于单台启动的容量最大电动机功率时，I0e则为这几台同时启动的电动机的额定启动电流之和 A∑Ie∑Ie——其余电动机的额定电流之和 AKX——需用系数（取0.6—0.8）（二）校验计算 1、对综掘机保护装置的校验 Iz=8×107=856A 1687/856=1.97＞1.5 满足灵敏度要求 2、局扇馈电保护装置的校验 Iz=8×65=520A 918/520=1.77＞1.5 满足灵敏度要求 3、风机切换保护装置的校验 Iz=8×35=280A867/280=3.1＞1.5 满足灵敏度要求 根据以上相同原理校验其他保护装置的灵敏度全部符合要求（略）其他低压开关均根据《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》进行电缆支线保护的计算和校验，结果全部满足供电要求，计算经过略。
九、局部接地系统的安装1、高压电缆连接器，变压器高、低压配电装置和本体，皮带机头电气硐室电气设备，打设主接地极并用裸铜线与电气设备外壳连接。
馈电开关灯含有漏电试验的电气设备必须采用不小于10mm2的阻燃橡套电缆与辅助接地极连接。
主接地极与辅助接地极打设的距离不得小于5m。
2、局部接地极最好打设在巷道旁边的水沟内，以减少接地电阻值。
如无水沟时，则应打设在潮湿地方，打设的主、辅接地极必须曹永管径不小于35mm，长度不小于1.5mm的镀锌管钢，管子要钻20个直径不小于5mm的透眼，便于灌盐水，以降低接地电阻值。
3、任一主接地极断开时，井下总接地网上任一点保护接地点的接地电阻值，不得超过2Ω,局部接地极与接地网连接前，实测接地电阻值不得大于80Ω。
结语：创作不易，如有不对的地道，咱们可以多多探讨。
